СП 63.13330.2018 (Изменение №1)
Источник документа:
Министерство строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации
Изменения в документе
1
СП 63.13330.2018*
ОКС 91.080.40
ИЗМЕНЕНИЕ № 1 к своду правил СП 63.13330.2018 «Бетонные и железобетонные
конструкции. Основные положения»
Утверждено и введено в действие приказом Министерства строительства и
жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации (Минстрой России) от
______________________ № __________
Дата введения _____________
Элемент «Содержание» дополнить словами:
«Приложение М. Расчет конструкций с напрягаемой арматурой, не имеющей
сцепления с бетоном
Приложение П. Расстояния между температурно-усадочными швами».
Раздел 2 дополнить нормативными документами:
«ГОСТ 13840-68 Канаты стальные арматурные 1х7. Технические условия.»
ГОСТ Р 52544-2006 Прокат арматурный свариваемый периодического профиля
классов А500С и В500С для армирования железобетонных конструкций. Технические
условия.
ГОСТ 53772-2010 Канаты стальные арматурные семипроволочные
стабилизированные. Технические условия.
ГОСТ 7348-81 Проволока из углеродистой стали для армирования предварительно
напряженных железобетонных конструкций. Технические условия
Первый абзац п.5.2.1 изложить в новой редакции:
5.2.1 Расчет бетонных и железобетонных элементов по прочности производят:
по нормальным сечениям (при действии изгибающих моментов и продольных сил)
– по нелинейной деформационной модели. Для простых типов железобетонных
конструкций (прямоугольного, таврового и двутаврового сечений с арматурой,
расположенной у верхней и нижней граней сечения) допускается выполнять расчет по
предельным усилиям;
по наклонным сечениям (при действии поперечных сил), по пространственным
сечениям (при действии крутящих моментов), на местное действие нагрузки (местное
сжатие, продавливание) – по предельным усилиям.
Третий и четвертый абзацы п. 6.1.1 изложить в следующей редакции:
- мелкозернистый средней плотности от 1800 до 2500 кг/м3 включительно;
- легкий средней плотности от 800 до 2000 кг/м3 включительно;
Табл.6.3 изложить в новой редакции:
Т а б л и ц а 6.3
Бетон
Марка бетона по морозостойкости
Тяжелый, напрягающий и
мелкозернистый бетоны
По первому базовому методу:
F
1
50, F
1
75, F
1
100, F
1
150, F
1
200, F
1
300, F
1
400, F
1
500, F
1
600,
F
1
800, F
1
1000
По второму базовому методу:
F
2
100, F
2
150, F
2
200, F
2
300, F
2
400, F
2
500
Легкий бетон
По первому базовому методу:
F
1
50, F
1
75, F
1
100, F
1
150, F
1
200, F
1
300, F
1
400, F
1
500,
F
1
600, F
1
800, F
1
1000
Поризованный бетон
По первому базовому методу:
F
1
50, F
1
75, F
1
100, F
1
150, F
1
200, F
1
300, F
1
400, F
1
500
Ячеистый бетон
F15; F25; F35; F50; F75; F100
Седьмой абзац п. 6.2.4 изложить в новой редакции:
«- канатную 7-проволочную (К7, К7Т, К7О) классов К1400, К1450, К1500, К1550,
К1650, К1750, К1850, К1900;»
Экспликацию формулы (6.10) изложить в новой редакции:
«где 𝛾
𝑠
– коэффициент надежности по арматуре, принимаемый:
для предельных состояний первой группы равным 1,15- для арматуры классов А,
3
K1550 – K1900 и 1,20 – для арматуры классов В, Вр, К1400 – K1500;
для предельных состояний второй группы – равным 1,0.»
Табл.6.13 изложить в новой редакции:
«Т а б л и ц а 6.13
Класс арматуры
Номинальный
диаметр
арматуры, мм
Нормативные значения сопротивления растяжению R
s,n
и расчетные значения сопротивления растяжению для
предельных состояний второй группы R
s,ser
, МПа
А240
6–40
240
А400
6–40
390
А500
6–40
500
А600
6–40
600
А800
10–40
800
А1000
10–40
1000
В500
3–16
500
В
р
500
3–5
500
В
р
1200
8
1200
В
р
1300
7
1300
В
р
1400
4; 5; 6
1400
В
р
1500
3
1500
В
р
1600
3–5
1600
К1400
15,2
1400
К1450
15,2
1450
К1500
6,2-12,4
1500
К1550
6,9-18,0
1550
К1650
6,9-15,7
1650
К1750
9,0; 9,3
1740
К1850
6,9
1840
К1900
6,9
1920
Табл.6.14 изложить в новой редакции:
«Т а б л и ц а 6.14
Класс арматуры
Значения расчетного сопротивления арматуры для предельных состояний
первой группы, МПа
растяжению R
s
сжатию R
sс
А240
210
210
А400
340
350
А500
435
435(400)
А600
520
470(400)
А800
695
500(400)
А1000
870
500(400)
В500
415
415(380)
В
р
500
415
390(360)
В
р
1200
1000
500(400)
В
р
1300
1100
500(400)
В
р
1400
1170
500(400)
В
р
1500
1250
500(400)
В
р
1600
1340
500(400)
К1400
1170
500(400)
К1450
1200
500(400)
К1500
1250
500(400)
К1550
1350
500(400)
К1650
1435
500(400)
К1750
1515
500 (400)
К1850
1600
500 (400)
К1900
1670
500 (400)
П р и м е ч а н и е – Значения R
sc
в скобках используют только при расчете на кратковременное
действие нагрузки.
Второй абзац п.8.1.1 изложить в новой редакции:
Расчет по прочности нормальных сечений железобетонных элементов следует
производить на основе нелинейной деформационной модели согласно
8.1.20 – 8.1.30.
Допускается производить расчет на основе предельных усилий:
железобетонных элементов прямоугольного, таврового и двутаврового сечений с
арматурой, расположенной у перпендикулярных плоскости изгиба граней элемента, при
действии усилий в плоскости симметрии нормальных сечений
согласно 8.1.4 – 8.1.16;
внецентренно сжатых элементов круглого и кольцевого поперечных сечений – по
указаниям приложения Д.
Третий абзац п. 8.1.48 изложить в новой редакции:
5
«При расположении поперечной арматуры не равномерно по контуру расчетного
поперечного сечения, а сосредоточенно у осей площадки передачи нагрузки
(крестообразное расположение поперечной арматуры) значение q
sw
определяют с учетом
общей площади поперечной арматуры A
sw
, расположенной по фактическим длинам
участков расположения поперечной арматуры L
swx
и L
swy
по расчетному контуру
продавливания (рисунок 8.11, г), периметр контура u принимают также по фактическим
длинам участков расположения поперечной арматуры L
swx
и L
swy
»
Второй абзац п.8.2.6 изложить в новой редакции:
«Значения a
crc,ult
принимают равными:
а) из условия обеспечения сохранности арматуры
классов А240…А600, В500:
0,3 мм – при продолжительном раскрытии трещин;
0,4 мм – при непродолжительном раскрытии трещин;
классов А800, А1000, В
р
1200-В
р
1400, а также классов К1400, К1450, К1500, К1550,
К1650 диаметром 12 мм и более:
0,2 мм – при продолжительном раскрытии трещин;
0,3 мм – при непродолжительном раскрытии трещин;
классов В
р
1500, Вр1600, а также классов К1500, К1550, К1650, К1750, К1850, К1900
диаметром менее 12мм:
0,1 мм – при продолжительном раскрытии трещин;
0,2 мм – при непродолжительном раскрытии трещин;
б) из условия ограничения проницаемости конструкций
0,2 мм – при продолжительном раскрытии трещин;
0,3 мм – при непродолжительном раскрытии трещин.»
Первый абзац п.8.2.7 изложить в новой редакции:
«8.2.7 Расчет железобетонных элементов следует производить по
продолжительному и по непродолжительному раскрытию нормальных трещин.»
Пункт 9.2.1 дополнить предложением:
«Расчет конструкций с напрягаемой арматурой, не имеющей сцепления с бетоном,
следует производить с учетом указаний приложения М».
Пункт 9.2.11. Формулу (9.21) изложить в новой редакции:
«
'
0
1
1
2
(1 )
R
p s s sc s
R
ss
b
R
N R A R A
x
RA
Rb
h
. (9.21) »
Пункт 10.2.3 дополнить третьим абзацем:
«Расстояние между постоянными температурно-усадочными швами следует
назначать с учетом указаний приложения П.»
Табл.10.1 изложить в новой редакции:
«Т а б л и ц а 10.1
№
п.п.
Условия эксплуатации конструкций зданий
Толщина
защитного слоя
бетона, мм, не
менее
1
В закрытых помещениях при нормальной и пониженной
влажности
20
2
В закрытых помещениях при повышенной влажности
(при отсутствии дополнительных защитных
мероприятий)
25
3
На открытом воздухе (при отсутствии дополнительных
защитных мероприятий)
30
4
В грунте (при отсутствии дополнительных защитных
мероприятий), в монолитных фундаментах при наличии
бетонной подготовки
40
7
5
В монолитных фундаментах при отсутствии бетонной
подготовки
70
Примечание: для монолитных фундаментов значения толщины защитного слоя бетона
относятся только для нижней рабочей арматуры.
Третий абзац п.10.3.30 изложить в новой редакции:
При соединении арматуры периодического профиля с прямыми концами, а также
гладких стержней с крюками или петлями без дополнительных анкерующих устройств
коэффициент α
2
для растянутой арматуры принимают равным 1,2, а для сжатой
арматуры – 0,9. При этом должны быть соблюдены следующие условия:
относительное количество стыкуемой в одном расчетном сечении элемента рабочей
арматуры периодического профиля должно быть не более 50 %, гладкой арматуры (с
крюками или петлями) – не более 25 %;
усилие, воспринимаемое всей поперечной арматурой, поставленной в пределах
стыка, должно быть не менее половины усилия, воспринимаемого стыкуемой в одном
расчетном сечении элемента растянутой рабочей арматурой;
расстояние между стыкуемыми рабочими стержнями арматуры в свету не должно
превышать 4 d
s
;
расстояние в свету между соседними стыками внахлестку (по ширине
железобетонного элемента) должно быть не менее 2 d
s
и не менее 30 мм.
Первый абзац п.10.4.14 изложить в новой редакции:
«10.4.14 В плоских фундаментных плитах и плитах перекрытий при высоте их
сечения 1000 мм и более следует предусматривать конструктивное продольное
армирование в виде сеток из арматурных стержней с площадью сечения не менее 0,05%
от площади сечения бетона, принимаемой равной расстоянию между сетками по высоте
на соответствующий в плане размер плиты. Шаг сеток конструктивного армирования по
высоте принимают не более 800мм и не более 1/2 толщины плиты.»
Второй абзац п.12.3.1 изложить в новой редакции:
«На основе поверочных расчетов устанавливают пригодность конструкций к
эксплуатации, необходимость их усиления, необходимость снижения эксплуатационной
нагрузки или полную непригодность конструкций.»
Экспликацию формулы (И.10) дополнить пояснениями:
«A
ef
- площадь сечения бетона, заключенного внутри контура сеток косвенного
армирования;
s - расстояние между сетками косвенного армирования;»
Пункт И.3. Формулу (И.7) изложить в новой редакции:
𝑅
𝑏,𝑟𝑒𝑑
= 𝑅
𝑏
+ 𝜑𝜇
𝑥𝑦
𝑅
𝑠,𝑥𝑦
≤ 2𝑅
𝑏
(И.7)
Первый абзац п.И.4 изложить в новой редакции:
И.4 При использовании криволинейных диаграмм деформирования значения
коэффициента
bk
следует определять, используя зависимости (Г.2) – (Г.8), в которых
вместо характеристик бетона
ˆ
b
и
ˆ
b
следует использовать характеристики бетона с
косвенным армированием R
b,red
и
b0,red
, а значение параметра
0
для восходящей ветви
диаграммы осевого сжатия бетона следует принимать равным значению, вычисленному
по формуле
Свод правил дополнить приложением М:
«Приложение М
9
Расчет конструкций с напрягаемой арматурой, не имеющей сцепления с
бетоном
М.1 Для конструкций с напрягаемой арматурой, не имеющей сцепление с бетоном,
следует принимать бетоны классов по прочности на сжатие не ниже В30, а в качестве
напрягаемой арматуры следует применять стальные канаты (ГОСТ 53772, ГОСТ 13840-
68).
Передаточную прочность бетона R
bp
(прочность бетона к моменту его обжатия)
следует назначать не менее 70 % принятого класса бетона по прочности на сжатие.
М.2 Расчет конструкций с напрягаемой арматурой, не имеющей сцепление с
бетоном, следует производить по указаниям раздела 9 с учетом дополнительных
указаний М.3– М.7.
М.3 Потери предварительного напряжения в стальных канатах следует определять
по указаниям 9.1 с учетом М.4, М.5.
Допускается потери от релаксации напряжений стабилизированных канатов (ГОСТ
53772)
при механическом способе их натяжения определять по формуле:
1
1,5
sp sp
r
(М.1)
где
r
– показатель релаксации, который принимают равным значению релаксации,
полученному по данным завода-изготовителя при начальной нагрузке 70% от
фактического разрывного усилия в течение времени действия нагрузки в 1000 часов и
температуре +20
0
С.
При отсутствии данных заводов-изготовителей показатель релаксации принимают в
расчетах равным 2,5% при
0,8
sp sn
R
, 1% - при
0,7
sp sn
R
и по линейной
интерполяции для промежуточных значений
sp
.
М.4 При криволинейном расположении напрягаемой арматуры вдоль длины
конструкции для определения сжимающих напряжений
bpj
в формуле (9.9)
конструкцию разбивают на i отдельных участков. Для каждого i-го участка сжимающие
1sp
напряжения в бетоне на уровне рассматриваемой арматуры определяют по правилам
расчета упругих материалов и значение
bpj
принимают как среднее арифметическое
напряжений во всех рассматриваемых участках
i
bi
bpj
l
L
(М.2)
где
bi
– напряжение в бетоне на участке i , определяемое по среднему сечению
этого участка;
i
l
– длина участка i;
L
– полная длина конструкции в пределах рассматриваемой арматуры.
Допускается при криволинейном расположением напрягаемой арматуры по
длине конструкции расчет потерь от ползучести бетона производить по формуле:
6sp cp sp
E
,
(M.3)
где
cp
- относительное укорочение бетона на уровне напрягаемой арматуры,
расположенной в середине высоты поперечного сечения. Значение
cp
определяют по
формуле:
,b cr bp
cp
bp
E
,
(M.4)
где
,b cr
– коэффициент ползучести бетона, определяемый согласно п. 6.1.16.
M.5 При неодновременном натяжении канатов (или их групп) следует учитывать
изменение (снижение или повышение) напряжений в уже натянутых канатах вследствие
обжатия бетона усилиями натяжения следующих канатов.
Приращение напряжения в каждом канате (или группе) принимают равным
bi s
s
si
bp
E
E
, (M.5)
Для просмотра полной версии скачайте документ
Кому будет полезно
- Проектным организациям
- Проектировщикам
- Архитекторам
- Инженерам-конструкторам
- Инженерам ОВ и ВК
- Строительно-монтажным организациям
- Строителям
- Прорабам
- Мастерам строительно-монтажных работ
- Монтажникам
- Инженерам строительного контроля
- Инженерам эксплуатирующих организаций
BIM библиотека
Каталоги продукции, альбомы узлов, модели комплектующих для проектирования вашей конструкции
Калькуляторы
Смотреть все 10
Ваша роль на сайте
Cайт будет подстраиваться в зависимости от вашей роли. Изменить выбор можно в любой момент. Выбор роли находится в верхней части страницы, рядом с телефонным номером.
Проектировщик
Архитекторы промышленных и гражданских объектов
Торговый партнер
Компании, реализующие продукцию ТЕХНОНИКОЛЬ
Подрядчик
Компании, выполняющие подрядные работы
Заказчик
Юридические лица, пользующиеся услугами и материалами ТЕХНОНИКОЛЬ
Частный клиент
Физические лица, пользующиеся услугами и материалами ТЕХНОНИКОЛЬ
Сотрудник
Сотрудники Корпорации ТЕХНОНИКОЛЬ
Другое
Если ни одна из ролей вам не подходит, выберите этот вариант
Заказать бесплатный звонок